En casos sismo resistentes para secciones altamente ductiles (porticos SMF) existen otros criterios en la AISC 341-16 y como maximo se menciona la siguiente ecuacion para el apuntalamiento libre: Lb = 0.095*ry*E/(RyFy). En caso de ser este el unico requisito que el perfil de acero no cumple. ¿cuales son los calculos a hacer? ¿existe un calculo donde se ve castigado el miembro cuando no se lo apuntala hasta este maximo "Lb" (como se lo hace en el video pero son otros calculos por ser portico SMF) o se lo descarta y se diseña por pandeo lateral torsionante [de ser este caso el Lb manejado para la zona 2 es el calculado segun el video o en el criterio Lb = 0.095*ry*E/(RyFy)]? ¿Que otras opciones ademas de ariostramiento continuo (losa cooperante/losaacero) y viguetas (vigas secuandarias que solo estan conectadas a corte con la viga principal) Hay para reducir el efecto de pandeo lateral torsionante?
Excelente explicación. Felicidades y gracias por compartir. Consulta: Que sucede cuando se trata de una viga en cantiliver, ¿son los mismos criterios? . En este ejercicio la distancia entre apoyos era 10 metros. ¿Pero en una viga en voladizo como se hace esa consideración?
Muchas gracias, ahora tengo mas claro, porqué los fabricantes de los perfiles que tienen programas para diseño con los mismos, las variable que utilizan para la escogencia del perfil sometido a flexión, es la luz máxima no arriostrada, Lb. Mi experiencia es en estructuras de concreto y estoy haciendo mis primeros pininos en estructuras metálicas. Gracias otra vez, porque está muy bien explicado.
Estimado, primeramente felicitar por la increible manera de poder enseñar es ud un capo!, tengo una duda respecto a que distancias colocar las restricciones serian las resferencias de Lp y Lr ? es decir a 64,85" y 186,7", espero su pronta respuesta estimado
Soy Rubén de Argentina. Lo felicito muy bien explicado. Pero me gustaría saber cómo se analizan las vigas cuando el perfil es tubular . Hay PLT? Gracias.
@@EstructuraTEC21Aunque no tengo las evidencias de los estudios, pero considero que el colapso de las vigas de acero de la L-12 fue la falta de restricción lateral adecuada, es por ello la importancia de comprender la importancia de este fenómeno y sus alternativa de solución. Gracias profesor.
Excelente aporte, me has recordado a mis clases de estabilidad en vigas... Para mejorar este tema sería muy bueno mostrar un vídeo sobre las pruebas de pandeo lateral torsional... Y de verdad se agradece mucho el esfuerzo que realizas.... Muchas felicidades
Muchísimas gracias por tu comentario Rogelio, lo valoro mucho. Sin duda sería buenísimo un video sobre una prueba física para visualizar este fenómeno tan importante. Saludos 🖐
Gracias por la contribución. Excelente presentación. Creo que una comparación más balanceada se podría hacer utilizando un perfil con un módulo resistente más adecuado al momento flector requerido ( 6158 k-in), como por ejemplo un 14x82 . Ya que el módulo resistente del perfil 14x34 es pequeño incluso para el momento flector requerido con la viga arriostrada con Lb < Lp. Por ello, lógicamente, la diferencia entre el momento requerido y el momento de PLT elástico resuta tan grande. Quizás para el perfil 14x34 una comparativa más balanceada debería ser entre su momento plástico (2700 k-in aprox) y el momento de PLT.
Gracias por la explicación Ingeniero. Muy preciso en su forma de explicar. Una consulta Ingeniero, para elementos fundidos en frío que últimamente se usan mucho en losas aligeradas, se pueden aplicar estas mismas fórmulas o hay alguna norma que haga algunas regulaciones en cuanto al análisis del pandeo lateral torsiónal? De antemano muchas gracias por aportar estos conceptos del análisis de estructuras en acero. Saludos.
Gracias a ti por el interés Andrés. Normalmente los elementos laminados en frío no son usados como elementos estructurales principales, sin embargo este efecto PLT puede presentarse ya que depende de las características de la sección. Saludos 🖐
Muy buenas tardes ingeniero, excelente aporte de su parte en esta temática tan importante e interesante a la vez, tenía una duda respecto a la colocación de elementos secundarios para reducir la longitud no soportada Lb, ¿Es necesario que al colocar dichos soportes laterales exista simetría a lo largo de la longitud de la viga? ¿Qué pasaría si tomo como longitud de referencia para la separación de elementos la longitud Lp y las separaciones o distancias entre soportes no me quedan exactamente simétricas? Mil gracias por tan excelente explicación, los mayores éxitos y bendiciones para usted. Saludos!
Buenas tardes ingeniero, muchas gracias por la explicación. Tengo una pregunta con respecto a los soportes laterales. ¿Es suficiente que los soportes laterales lleguen al alma de la viga, asumiendo que sea un perfil W, sin necesidad de colocar algún atiesador adicional para darle apoyo local a los patines de la viga junto con el soporte lateral? De nuevo, gracias por la explicación. Saludos!
Gracias ING. por la explicación. Una consulta ING. por ejemplo mi Cb=2.1 donde sale [Mn > Mp]. pero si uso un Cb=1 siendo conservador [Mn< a Mp] en ambos casos Mn> Mu. Cual seria la solución adecuada o que se debería hacer en esté caso ?
Que tal estimado, lo adecuado es calcular el Cb a partir de las condiciones del problema que estés trabajando, en ese escenario, la resistencia Mn sería igual a Mp. La consideración de usar CB de 1 está permitida pero es sumamente conservador el criterio. Saludos 👍
Me gustó mucho gracias por compartir. Maestro una pregunta, a veces en casas habitación es muy común usar vigas de acero para librar claros,ya que con trabes de concreto el peralte suele ser mucho. He visto que la unión de la viga con el castillo únicamente la ahogan y a veces soldán varillas con el acero del castillo ¿Es correcto? O cuál es el criterio para hacer una conexión de viga con un Castillo ¿Tendrá algún texto o esquemas que me pueda recomendar para saber de este tema? Saludos y mil gracias.
Que tal Miguel, claro que si, te comento: Es muy importante que cuando usemos vigas de acero en viviendas, en sus llegadas estas se conecten a columnas no a castillos, ya que es importante (si la conexión es rígida) que la unión se haga a través de anclas soldadas a placa de unión embebida a columna y pueda transicionar adecuadamente entre acero y concreto. Con gusto preparo un video sobre este tema más adelante. Saludos y gracias por tus comentarios 🖐
Buenos días ingeniero, una duda, el valor para Zx obtenido en el minuto 07:52 es una valor mínimo para poder elegir la sección? O por qué menciona que el perfil W14X34 cumple con ese módulo de sección plástico cuando en la siguiente diapositiva dice que Zx es de 54.6 in^3?
Exactamente, es solo la ecuación de despeje del módulo plástico según el momento flector máximo. Con este valor es que se va a tabla y se selecciona un perfil con un Zx mayor al calculado, porque no hay que olvidar que el momento de diseño es el 90% de lo que realmente resiste la sección, siempre hay que elegir un poquito más para ir salvando las situaciones
Muchas gracias por compartir los conocimientos y de una forma tan didáctica, creo que existe un ligero , según la tabla B4.1b del la relación λ=h/tw , “h” es la altura del patín (h=d-2*tf ) (h=14-2*0,455h=13,09”) y no la altura total del perfil (d=14”); el error es pequeño, pero es de concepto; si estoy equivocado por favor me lo explican. (ver min. 10:43). Son los mejores.
solo falto como obtuviste las reacciones paso a paso y los valores de efecto máximo por flexion X1 y X2 para los chicos que comienzan a analizar este método si no saben derivar o como se realiza las reacciones para vigas isostaticas los dejas en el aire de ahí todo la verdad mas que claro
Que tal Manuel, gracias por tus comentarios. Esta parte quedó simplificada debido a que hay videos sobre este tema detallado por acá en el canal. Saludos
Amigo, con tu video para una viga ipe 140 me da 32plg Lb. usando 0.649plg de ry, ua-cam.com/video/bsPAjA8zqAY/v-deo.html En el video de aqui con la formula que usa me dá 1.22m... A QUIEN IRLE XD
Excelente explicación, clara y concisa. Y el tema esencial para el diseño.
Muchas gracias por compartir de su tiempo y experiencia ING.
Claridad tremenda en sus explicaciones,, gracias
Infinitas gracias Rubén, es un gusto para mi compartir con ustedes. Saludos 👍
Dios lo bendiga profesor, desde Venezuela gracias.
Excelente aporte claro y preciso, muchas gracias ingeniero.
Excelente exposición de tan importantes efectos en las vigas de grandes claros. Gracias mil por su invaluable aportación.
En casos sismo resistentes para secciones altamente ductiles (porticos SMF) existen otros criterios en la AISC 341-16 y como maximo se menciona la siguiente ecuacion para el apuntalamiento libre: Lb = 0.095*ry*E/(RyFy). En caso de ser este el unico requisito que el perfil de acero no cumple. ¿cuales son los calculos a hacer? ¿existe un calculo donde se ve castigado el miembro cuando no se lo apuntala hasta este maximo "Lb" (como se lo hace en el video pero son otros calculos por ser portico SMF) o se lo descarta y se diseña por pandeo lateral torsionante [de ser este caso el Lb manejado para la zona 2 es el calculado segun el video o en el criterio Lb = 0.095*ry*E/(RyFy)]? ¿Que otras opciones ademas de ariostramiento continuo (losa cooperante/losaacero) y viguetas (vigas secuandarias que solo estan conectadas a corte con la viga principal) Hay para reducir el efecto de pandeo lateral torsionante?
Muchas gracias ing, información como ésta es muy valiosa.
Excelente explicación. Felicidades y gracias por compartir. Consulta: Que sucede cuando se trata de una viga en cantiliver, ¿son los mismos criterios? . En este ejercicio la distancia entre apoyos era 10 metros. ¿Pero en una viga en voladizo como se hace esa consideración?
Excelente explicacion Ingeniero, totalmente claro el tema.. Muchas gracias por compartir su conocimiento
Un enorme gusto compartir estimado Franz. Un abrazo 👍
Muchas gracias, ahora tengo mas claro, porqué los fabricantes de los perfiles que tienen programas para diseño con los mismos, las variable que utilizan para la escogencia del perfil sometido a flexión, es la luz máxima no arriostrada, Lb. Mi experiencia es en estructuras de concreto y estoy haciendo mis primeros pininos en estructuras metálicas. Gracias otra vez, porque está muy bien explicado.
muchas gracias Doctor, desde Mendoza Argentina
Que maravilla, un abrazo hasta ese hermoso país. 🙌
Gracias por la información, las formulas y procedimientos aquí expuestos aplican para elementos cuadrados?
Estimado, primeramente felicitar por la increible manera de poder enseñar es ud un capo!, tengo una duda respecto a que distancias colocar las restricciones serian las resferencias de Lp y Lr ? es decir a 64,85" y 186,7", espero su pronta respuesta estimado
Excelente explicacion ingeniero. Un placer ver sus videos valen cada minuto muchas gracias por su aporte. saludos
Muchísimas gracias Rubén, te valoro mucho el comentario, es un gusto para mi compartir con todos ustedes 👍
Muy buena y clara la explicación del PLT. Como siempre muy agradecido. Esperamos los otros video.
Muchísimas gracias Juan, te valoro mucho los comentarios. Pronto más contenido. Saludos 👍
Soy Rubén de Argentina. Lo felicito muy bien explicado. Pero me gustaría saber cómo se analizan las vigas cuando el perfil es tubular . Hay PLT? Gracias.
Muy bueno, excelente. por favor explicar la constante de alabeo
como siempre con calidad la explicacion es sencilla y clara, gracias ing.
Muchísimas gracias estimado Jorge, espero sea de utilidad el contenido. Saludos 👍 y gracias por tu apoyo como siempre
Gran aporte sus explicaciones en temas estructurales, para reforzar e incentivar/sensibilizar a los jóvenes ingenieros.
Muchísimas gracias Emerito, es justo mi idea en el canal. Te valoro mucho los comentarios y apoyo 👍
@@EstructuraTEC21Aunque no tengo las evidencias de los estudios, pero considero que el colapso de las vigas de acero de la L-12 fue la falta de restricción lateral adecuada, es por ello la importancia de comprender la importancia de este fenómeno y sus alternativa de solución. Gracias profesor.
Excelente aporte, me has recordado a mis clases de estabilidad en vigas... Para mejorar este tema sería muy bueno mostrar un vídeo sobre las pruebas de pandeo lateral torsional... Y de verdad se agradece mucho el esfuerzo que realizas.... Muchas felicidades
Muchísimas gracias por tu comentario Rogelio, lo valoro mucho. Sin duda sería buenísimo un video sobre una prueba física para visualizar este fenómeno tan importante. Saludos 🖐
Buenas noches ing, no tiene un video de diseño de vigas por torsion?
hola, buenas tardes, el soporte lateral se refiere únicamente si hay algo que lo restringe en el alma? o puede ser sobre el patín?
Gracias por la contribución. Excelente presentación. Creo que una comparación más balanceada se podría hacer utilizando un perfil con un módulo resistente más adecuado al momento flector requerido ( 6158 k-in), como por ejemplo un 14x82 . Ya que el módulo resistente del perfil 14x34 es pequeño incluso para el momento flector requerido con la viga arriostrada con Lb < Lp. Por ello, lógicamente, la diferencia entre el momento requerido y el momento de PLT elástico resuta tan grande. Quizás para el perfil 14x34 una comparativa más balanceada debería ser entre su momento plástico (2700 k-in aprox) y el momento de PLT.
Muy buen aporte, saludos.
Gracias por la explicación Ingeniero. Muy preciso en su forma de explicar. Una consulta Ingeniero, para elementos fundidos en frío que últimamente se usan mucho en losas aligeradas, se pueden aplicar estas mismas fórmulas o hay alguna norma que haga algunas regulaciones en cuanto al análisis del pandeo lateral torsiónal? De antemano muchas gracias por aportar estos conceptos del análisis de estructuras en acero. Saludos.
Gracias a ti por el interés Andrés. Normalmente los elementos laminados en frío no son usados como elementos estructurales principales, sin embargo este efecto PLT puede presentarse ya que depende de las características de la sección. Saludos 🖐
Muy buena explicación. Valió cada minuto, saludos inge
Muchísimas gracias estimado Juan, te lo valoro. Saludos 👍
Muy buenas tardes ingeniero, excelente aporte de su parte en esta temática tan importante e interesante a la vez, tenía una duda respecto a la colocación de elementos secundarios para reducir la longitud no soportada Lb, ¿Es necesario que al colocar dichos soportes laterales exista simetría a lo largo de la longitud de la viga? ¿Qué pasaría si tomo como longitud de referencia para la separación de elementos la longitud Lp y las separaciones o distancias entre soportes no me quedan exactamente simétricas? Mil gracias por tan excelente explicación, los mayores éxitos y bendiciones para usted. Saludos!
Buenas tardes ingeniero, muchas gracias por la explicación. Tengo una pregunta con respecto a los soportes laterales. ¿Es suficiente que los soportes laterales lleguen al alma de la viga, asumiendo que sea un perfil W, sin necesidad de colocar algún atiesador adicional para darle apoyo local a los patines de la viga junto con el soporte lateral? De nuevo, gracias por la explicación. Saludos!
Gracias ING. por la explicación. Una consulta ING. por ejemplo mi Cb=2.1 donde sale [Mn > Mp]. pero si uso un Cb=1 siendo conservador [Mn< a Mp] en ambos casos Mn> Mu. Cual seria la solución adecuada o que se debería hacer en esté caso ?
Que tal estimado, lo adecuado es calcular el Cb a partir de las condiciones del problema que estés trabajando, en ese escenario, la resistencia Mn sería igual a Mp. La consideración de usar CB de 1 está permitida pero es sumamente conservador el criterio. Saludos 👍
@@EstructuraTEC21 Esta bien ING. gracias por su respuesta.
@@richarcalizayacarvajal4662 un gusto estimado. Saludos 👍
Me gustó mucho gracias por compartir. Maestro una pregunta, a veces en casas habitación es muy común usar vigas de acero para librar claros,ya que con trabes de concreto el peralte suele ser mucho. He visto que la unión de la viga con el castillo únicamente la ahogan y a veces soldán varillas con el acero del castillo ¿Es correcto? O cuál es el criterio para hacer una conexión de viga con un Castillo ¿Tendrá algún texto o esquemas que me pueda recomendar para saber de este tema? Saludos y mil gracias.
Que tal Miguel, claro que si, te comento: Es muy importante que cuando usemos vigas de acero en viviendas, en sus llegadas estas se conecten a columnas no a castillos, ya que es importante (si la conexión es rígida) que la unión se haga a través de anclas soldadas a placa de unión embebida a columna y pueda transicionar adecuadamente entre acero y concreto. Con gusto preparo un video sobre este tema más adelante. Saludos y gracias por tus comentarios 🖐
@@EstructuraTEC21 muchísimas gracias por su respuesta, me aclaro mi duda. Mil mil gracias por sus aportes, he aprendido gracias a usted.
@@miguelangelramosgutierrez5604 que gusto me da leer eso. Ese es mi objetivo acá. Saludos Miguel 👍
Excelente contenido, muchas gracias.
Muchisimas gracias estimado Daniel. Un gusto compartir con todo ustedes. Excelente domingo 👍
Pregunta, ¿las ecuaciones son congruentes en unidades del sistema métrico? o son otras ecuaciones?
Hola Rodo, están en Sistema Inglés, ya que vienen del AISC. Saludos!!
MUchas gracias
A ti estimado Marco. Saludos!
Buenos días ingeniero, una duda, el valor para Zx obtenido en el minuto 07:52 es una valor mínimo para poder elegir la sección? O por qué menciona que el perfil W14X34 cumple con ese módulo de sección plástico cuando en la siguiente diapositiva dice que Zx es de 54.6 in^3?
TAMBIEN TENGO ESA DUDA
Exactamente, es solo la ecuación de despeje del módulo plástico según el momento flector máximo. Con este valor es que se va a tabla y se selecciona un perfil con un Zx mayor al calculado, porque no hay que olvidar que el momento de diseño es el 90% de lo que realmente resiste la sección, siempre hay que elegir un poquito más para ir salvando las situaciones
@@CarlosJimenez-pl3reYa me gradué pa, pero gracias por la respuesta.
Gracias totales
Gracias a ti por el interés estimado Erick 👍 excelente viernes!
Profe subirá video de pandeo local para secciones no compactas o esbeltas, también para la misma revisión de PLT
Claro que si Rafael, ese video me falta, con mucho gusto lo preparo para ustedes muy pronto. 👍
@@EstructuraTEC21 muchas gracias profe, aprendo bastante con usted, saludos
muy buena explicación, como podría tener contacto directo con usted por favor señor?
Muchísimas gracias Hibelto. Al correo screspo211086@gmail.com con gusto. Saludos 🖐
@@EstructuraTEC21 ok Gracias
Excelente
Saludos!
Muchas gracias por compartir los conocimientos y de una forma tan didáctica, creo que existe un ligero , según la tabla B4.1b del la relación λ=h/tw , “h” es la altura del patín (h=d-2*tf ) (h=14-2*0,455h=13,09”) y no la altura total del perfil (d=14”); el error es pequeño, pero es de concepto; si estoy equivocado por favor me lo explican. (ver min. 10:43). Son los mejores.
solo falto como obtuviste las reacciones paso a paso y los valores de efecto máximo por flexion X1 y X2 para los chicos que comienzan a analizar este método si no saben derivar o como se realiza las reacciones para vigas isostaticas los dejas en el aire de ahí todo la verdad mas que claro
Que tal Manuel, gracias por tus comentarios. Esta parte quedó simplificada debido a que hay videos sobre este tema detallado por acá en el canal. Saludos
Amigo, con tu video para una viga ipe 140 me da 32plg Lb. usando 0.649plg de ry, ua-cam.com/video/bsPAjA8zqAY/v-deo.html En el video de aqui con la formula que usa me dá 1.22m... A QUIEN IRLE XD